chunk_158.json•1.37 kB
{
"id": "chunk_158",
"text": "V = J 11,432x) 1,3x - x\n2\n-\n0,3325dx + 0 = 1,085 MN,soit54% delachargedupieu. \n0,4125 \nLe cisaillement est reduit de moitie. Or nous avons ete prudent en prenant Ia hauteur de \nsemelle minimum, valeur Ia plus defavorable. \nLe cisaillement vaut 't = VI (B d) = 1,085 I (0,9 x 0,77) = 1,56 MPa, valeur bien infe-\nrieure a Ia valeur limite de 0,20 fc\n28\n/ 'Yb (= 3,33 MPa) en fissuration peu prejudiciable ou \n0,15fc28/ 'Yb dans les autres cas(= 2,5 MPa) \nEn pratique: On calcule Je cisaillement sans tenir compte de l'effort tranchant reduit, \n't = Fpmax / B d $; 0,2fc2s/ 'Yb ou $; 0,15 fc2s/ 'Yb \nSi l'inequation n ' est pas verifiee -ce qui est rarement Je cas -alors on calcule !'effort \ntranchant reduit comme indique ci-dessus. \nEXEMPLE: \nDonnees : Poteau carre de 0,50 m x 0,50 m avec une charge ELU P = 3 MN \nPieux de 0,60 m de diametre \nBetonfc2s = 25 MPa etfe = 500 MPa en fissuration peu prejudiciable. \nResultats : Entre axe des pieux e = 3 D = 1,80 m \nDimensions",
"metadata": {
"book_id": 34848,
"title": "BASIC-STRUCTURAL-Henry-Thonier-Tome-2",
"authors": "Unknown",
"project": "basic_structural",
"content_source": "ocr",
"content_length": 756676,
"chunk_index": 158,
"line_start": 5128,
"line_end": 5149,
"has_formulas": true,
"has_tables": false
}
}